Статья:

ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СТВОЛА № 2 РУДНИКА 1 РУ РУП «ПО « БЕЛАРУСЬКАЛИЙ» НА ОСНОВЕ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ

Конференция: LIV Международная научно-практическая конференция «Научный форум: технические и физико-математические науки»

Секция: Динамика, прочность машин, приборов и аппаратуры

Выходные данные
Диулин Д.А., Гегедеш М.Г. ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СТВОЛА № 2 РУДНИКА 1 РУ РУП «ПО « БЕЛАРУСЬКАЛИЙ» НА ОСНОВЕ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ // Научный форум: Технические и физико-математические науки: сб. ст. по материалам LIV междунар. науч.-практ. конф. — № 4(54). — М., Изд. «МЦНО», 2022. — С. 83-92.
Конференция завершена
Мне нравится
на печатьскачать .pdfподелиться

ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СТВОЛА № 2 РУДНИКА 1 РУ РУП «ПО « БЕЛАРУСЬКАЛИЙ» НА ОСНОВЕ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ

Диулин Денис Александрович
генеральный директор, ОАО «Трест Шахтоспецстрой» Республика Беларусь, г. Солигорск
Гегедеш Марина Григорьевна
кандидат технических наук, доцент, Белорусский государственный университет транспорта, Республика Беларусь, г. Гомель

 

LOADING CAPACITY ESTIMATION FOR VERTICAL MINE SHAFT No 2 OF THE 1ST EM BASED ON COMPUTER MODELING

 

Diulin Denis

General manager, JSC “Trest Shahtospetsstroy”, Belarus, Soligorsk

Gegedesh Maryna

PhD, assoc. prof. in Mechanics Belarusian State University of Transport, Belarus, Gomel

 

Аннотация. В работе приведены исследования по оценке несущей способности вертикального ствола № 2 рудника 1 РУ Солигорского месторождения калийной соли. С использованием инженерного программного комплекса ANSYS выполнено компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния ствола на основе рассчитанных аналитическим способом значений давлений от горных пород, окружающих выработку, с учетом истончения в процессе эксплуатации шахты чугунного тюбинга.

Abstract. The paper presents investigations on the estimation of the loading capacity of vertical mine shaft No 2 of the 1st EM of the Soligorsk potash salt mines. Using the ANSYS engineering software package, a computer simulation of the stress-strain state of shaft was performed on the basis of analytically calculated pressures from rocks surrounding the mine taking into account the cast iron tubing thinning during the mine operation.

 

Ключевые слова: вертикальный ствол шахты; компьютерное моделирование; напряженно-деформированное состояние; прочность ствола шахты.

Keywords: vertical mine shaft; computer simulation; stress-straine condition; mine shaft strength.

 

Подземные вертикальные выработки всегда имеют замкнутый контур поперечного сечения и используются, как правило, при больших глубинах залегания полезных ископаемых [1], как, например, на Старобинском месторождении в районе г. Солигорска (Республика Беларусь).

Стабильность стволов шахт является ключевой проблемой их эксплуата-ции и зависит от механических свойств породного массива, надежности и прочности бетонной крепи и чугунных тюбингов ствола. Вертикальные стволы шахт относят к выработкам 1-го класса в соответствии с классификацией Свода правил СП 91.13330.2012 Подземные горные выработки [2]. При нарушениях нормальной эксплуатации таких подземных сооружений работа предприятия вынуждена останавливаться. Одна из основных задач анализа стабильности ствола шахты заключается в оценке несущей способности крепи ствола, выполненной на основе анализа напряженно-деформированного состояния (далее НДС) ствола шахты.

Различными авторами проводились аналитические, например, в [3–5], и численные [6, 7] расчеты прочности и устойчивости различных подземных сооружений. При этом большинство авторов отмечают тот факт, что не существует какого-то общего решения для конструкций всех видов и для каждого подземного сооружения нужно учитывать как горно-геологический состав пород в конкретной местности, так и особенности проходки стволов.

Поэтому цель представленной работы заключается в оценке НДС вертикального ствола № 2 рудника 1 РУ Солигорского месторождения калийной соли на основе компьютерного моделирования.  

В соответствии с [8] ствол №2 рудника 1РУ РУП «ПО «Беларуськалий» пройден Белорусским СШУ треста «Шахтспецстрой» до проектной отметки – 503,0 м, диаметром в свету – 7 м и принят в эксплуатацию в 1963 году.

 

а)          б)

Рисунок 1. Разбивка сечения вертикального ствола № 2 рудника 1РУ РУП «ПО « Беларуськалий» на секторы для осмотра крепи [8] (а) и геологический состав горных пород на руднике 1РУ (б)

 

Крепление верхней части ствола выполнено с отметки 3,385м до отметки 415,0 м усиленными чугунными тюбингами шахтного типа с толщиной стенки от 40 до 70 мм с заполнением затюбингового пространства бетоном. Тип тюбингов (их толщина) и толщина затюбингового бетонного крепления приведены в таблице 1. Нижняя часть ствола с отметки 422,05м до отметки 494,7м закреплена монолитной бетонной (М150), местами железобетонной крепью толщиной 560мм с последующей облицовкой его специальным строительным кирпичом марки 150 и 300 толщиной в один кирпич. Ниже тюбинговой колонны крепление осуществлено бетоном марки 150 толщиной около 560мм с последующей облицовкой его специальным строительным кирпичом марки 150 и 300 толщиной в один кирпич. Зумпфовая часть между отметками 494,7м и 503,0м закреплена чугунными тюбингами серии Ш-50 с заполнением затюбингового пространства бетоном марки 150.

Таблица 1.

Характеристика крепи ствола №2 рудника 1РУ на участке между отметками 3,385-415,0 м [8]

Тюбинговая крепь

Бетонная крепь (затюбинговая)

Участок крепи ствола

Характеристики

тюбингов

Участок крепи ствола

Характеристики бетонной крепи

глубина,

м

№№ ярусов

армировки

тип

толщина спинки, мм

глубина,

м

№№ ярусов армировки

марка бетона

толщина крепи, мм

1

2

3

4

5

6

7

8

3,385-75,0

2-27

Ш-40

40

0,0-47,46

1-17

150

730

75,0-166,0

27-58

Ш-50

50

47,46-162,7

17-56

150

520

166,0-269,0

58-93

Ш-60

60

162,7-167,7

56-58

150

390

296,0-414,0

93-142

Ш-70

70

167,7-172,7

58-60

150

380

 

172,7-268,0

60-93

150

310

268,0-413,5

93-142

150-200

300

 

При обследовании [8] выявлено, что степень коррозии тюбинговой крепи ствола уменьшается в направлении от устья в сторону зумпфа. Наиболее интенсивная коррозия наблюдается в верхней части тюбинговой колонны на участке между 2-30 ярусами армировки, что выражается в разрушении на 30-40% от первоначального размера ребер жесткости, стенок тюбингов, а также болтов, скрепляющих тюбинги между собой. Поэтому моделирование НДС выполнялось для этого участка ствола.

Расчет параметров нагружения (qнi) участков ствола № 2 рудника 1РУ сведены в таблицу 2. Давление в нижней точке участка определено по формуле бокового давления на шахтный ствол при пересечении вертикальной выработкой различных по своим физико-механическим свойствам пород [9]:

                                                                                             (1)

где Н – глубина шахты, м;

gср – средневзвешенное значение объемного веса пород, Н/м3;

jср – средневзвешенное значение угла внутреннего трения, градус.

Таблица 2.

Расчет давлений от горных пород на ствол №2 рудника 1РУ на 1-30 ярусах

H, м

Наименование

породы

gi, кг/м3

ji, рад

Ʃgi∙(Нii-1), кг/м2

Ʃji∙(Нii-1),

рад∙м

gcp, кг/м3

jcp, рад

qн(i-1), кН/м2

qнi, кН/м2

0,30

растительный слой

1024

18

307,2

5,40

1024

18

0,000

1,535

2,50

песок слабоглинистый

1710

32

4069,2

75,80

1627,680

30,320

1,535

13,140

4,40

супесь

957

29

5887,5

130,90

1338,068

29,750

13,140

19,453

7,00

песок разнозернистый с гравием и галькой

1820

35

10619,5

221,90

1517,071

31,700

19,453

32,416

41,90

песок мелкозернистый, кварцевый с примесями

2016

29

80977,9

1234,00

1932,647

29,451

32,416

270,791

42,60

супесь

900

28

81607,9

1253,60

1915,678

29,427

270,791

273,158

44,20

суглинок темносерый средней плотности

850

24

82967,9

1292,00

1877,102

29,231

273,158

279,904

45,15

песок серый мелкозернистый

1710

32

84592,4

1322,40

1873,586

29,289

279,904

284,720

46,00

суглинок

850

24

85314,9

1342,80

1854,672

29,191

284,720

288,276

50,50

глина ленточная с прослоями алевролита

1200

30

90714,9

1477,80

1796,335

29,263

288,276

305,640

51,10

супесь

960

29

91290,9

1495,20

1786,515

29,260

305,640

307,619

56,55

песок среднезернистый

1540

38

99683,9

1702,30

1762,757

30,103

307,619

324,723

56,70

супесь темносерая

960

29

99827,9

1706,65

1760,633

30,100

324,723

325,230

67,70

песок мелко- и среднезернистый

1600

34

117427,9

2080,65

1734,533

30,733

325,230

372,880

89,45

песок кварцевый тонкозернистый

2020

29

161362,9

2711,40

1803,945

30,312

372,880

521,217

 

На рисунке 3 приведен схематический отчет о состоянии крепи ствола № 2 рудника 1РУ РУП «ПО «Беларуськалий», обследованных в рамках выполнения работ, описанных в [8].

 

Рисунок 2. Горно-геологические и горно-технические условия и техническое состояние крепи ствола № 2 рудника 1РУ на ярусах 1-30

 

Анализ НДС крепи шахт выполнен с использованием ANSYS Workbench. При моделировании статического нагружения ствола № 2 рудника 1 РУ до 30 яруса использованы следующие характеристики материалов крепи [10, 11]:  плотности материалов: ρбетонМ150 = 2000 кг/м3; ρчугун = 7000 кг/м3;  модули упругости материалов: ЕбетонМ150 = 19 МПа; Ечугун = 11,6∙104 МПа;  коэффициенты Пуассона для материалов: μбетон150 = 0,2; μчугун = 0,22. Расчеты выполнялись для проектных значений толщин тюбингов и значений, составляющих 60 % от исходной толщины в соответствии с результатами обследования ствола шахты, приведенными в [8]. Результаты расчета приведены на рисунках 4 и 5.

 

Рисунок 4. Результаты расчета НДС тюбинга ствола № 2 рудника 1 РУ для проектных значений толщин материалов на 1-30 ярусах армировки

 

Рисунок 5. Результаты расчета НДС тюбинга ствола № 2 рудника 1 РУ для реальных значений толщин материалов на 1-30 ярусах армировки

 

Как показывают результаты расчета НДС ствола шахты, при уменьшении толщины тюбинга на 40 %максимальные эквивалентные напряжения по Мизесу возрасли более, чем на 50 %. Сжимающие напряжения в продольном направлении ствола увеличились на 98,8 %, а в поперечном направлении – на 42,7 %, при этом они не превышают допускаемых для чугуна значений. Однако рекомендуется проводить мероприятия по укреплению чугунного тюбинга, а также по выявлению остаточной толщины бетонной крепи в местах истонченного тюбинга для снижения вероятности возникновения аварийной ситуации на шахте.

 

Список литературы:
1. Долгий, И. Е. Основы горного производства: учеб. пособие / И. Е.Долгий, А. А.Силантьев. – СПб: СпбГГУ, 2003. – 96 с.
2. Булычев, Н.С. Механика подземных сооружений: учеб. для вузов/ Н. С. Булычев. – М.: Недра, 1994. – 382 с.
3. Лисковец, А. С. Анализ способов крепления, тампонажа закрепного пространства горных выработок и методов расчета взаимодействия крепи с массивом горных пород / А. С. Лисковец, В. П. Тациенко // Техника. – 2021. – №. 1. – С. 27–52.
4. A case study on large deformation failure mechanism of deep soft rock roadway in Xin’An coal mine, China / S. Q. Yang et al. // Eng. Geol. 2017. – Vol. 217. – P. 89–101.
5. The Unified Strength Theory for Plastic Limit Load Analysis of Vertical Shaft Lining / G. Zhao et al. // Advances in Civil Engineering. – 2018. – Vol. 2018. – 6 p.
6. Пашкова, О. В. Обоснование технических и технологических решений по сооружению приствольных выработок в пройденных вертикальных ство-лах: дис. … канд. техн. наук / О. Г. Быкова: Новочерскасск, 2015. – 145 с.
7. Investigation of deep mine shaft stability in alternating hard and soft rock strata using three-dimensional numerical modeling / X. Sun et al. // Processes. – 2019. – Vol. 7. – №. 2. – paper 7010002 – 17 p.
8. Выполнить анализ результатов проведенных обследований крепи ство-лов, оценить необходимость и объемы геофизических работ на деформиро-ванных участках : отчёт о НИР (промежут. по дог. № 899.С.2009, этап 1.4) / ОАО «Белгорхимпром»; рук. А. М. Ефимов; исполн.: Кафанова Т. П. [и др.]. – Минск, 2009. – 42 с. – № ГР 20092386. 
9. Кологривко, А. А. Проведение и крепление подземных горных выра-боток / А. А. Кологривко. – Мн.: БГПА, 2001. – 38 с.
10. Байер, В. Е. Строительные материалы: Учебник / В. Е. Байер. – М.: Архитектура-С, 2004. – 240 с.
11. Строительные материалы и изделия: учеб. пособие / В. С. Руднов [и др.]. – Екатеринбург: Изд-во Урал. ун-та, 2018. – 203 с.