Гидравлический расчет охлаждающего тракта облучательного устройства, анализ надежности охлаждения экрана
Журнал: Научный журнал «Студенческий форум» выпуск №8(8)
Рубрика: Физико-математические науки
Научный журнал «Студенческий форум» выпуск №8(8)
Гидравлический расчет охлаждающего тракта облучательного устройства, анализ надежности охлаждения экрана
Решение задач по повышению безопасности, надежности и конкурентоспособности ядерных энергоблоков невозможно без получения новых знаний о поведении топливных и конструкционных материалов.
Для возможности эксплуатации конструкционных элементов в сложных условиях совместного воздействия радиационного излучения и высоких температур предполагается использование новых видов карбонитридного топлива, свойства и работоспособность которого в настоящее время недостаточно экспериментально изучены. Для получения недостающих данных о поведении карбонитридного топлива проводят его ускоренные испытания в исследовательском реакторе. Такие испытания возможно провести только в высокопоточных исследовательских реакторах. Таким реактором является СМ-3 [3].
Целью настоящей работы является проведение теплогидравлических расчетов для обоснования безопасности проведения реакторных испытаний в отражателе реактора СМ-3 облучательного устройства с макетами твэлов с уран-циркониевым карбонитридным топливом.
Теплоносителем в реакторе является обессоленная вода. Он поступает в корпус реактора по четырем входным патрубкам. Часть теплоносителя опускается по зазору между экраном и разделителем Q1→Q6→Q8. Другая часть теплоносителя поступает в пространство под крышкой и далее сверху вниз к активной зоне Q1→Q2→Q3. Оба этих потока объединяются над зоной и входят в тепловыделяющую сборку. Нагретый теплоноситель возвращается к выходным патрубкам по кольцевому зазору между корпусом и экраном Q12→Q13.
Рисунок 1. Схема потоков теплоносителя реактора СМ-3: 1 – разделитель, 2 – антисифонные отверстия, 3 – экран, 4 – корпус, 5 – отражатель, 6 – активная зона [4]
В исследуемом ОУ теплоноситель протекает по двум трактам: внешний (между бериллиевым блоком и экраном) и внутренний (между экраном и ампулой), см. рисунок 2. Каждый тракт делится на несколько расчетных участков в соответствии с изменением проходного сечения. Проведем расчёт расхода теплоносителя для двух вариантов: все экспериментальные ячейки пустые (перепад давления на отражателе 4905 МПа) и полная загрузка отражателя облучательными устройствами (перепад давления на отражателе 392400 Мпа).
Рисунок 2. Исследуемое ОУ: зеленый цвет – бериллиевый блок отражателя, красный цвет – гафниевый экран, жёлтый цвет – ампула облучательного устройства
Методика расчёта коэффициента теплоотдачи на поверхности облучательного устройства и экрана
1) Для кольцевых труб гидравлический диаметр представляет разность наружного и внутреннего диаметра: , [м], где d – диаметр ОУ.
2) Проходное сечение рассчитывается по формуле: , [м2].
3) Находим среднюю скорость теплоносителя:
, [м/c], где G – расход теплоносителя, S – проходное сечение.
4) Для того чтобы посчитать число Рейнольдса, рассчитываем кинематическую вязкость теплоносителя в первом контуре при температуре 50°C и давлении 5 МПа:
, [м2/с], где μ = 548·10–6 – динамическая вязкость [Па·с].
5) Число Рейнольдса: , где ω – средняя скорость
теплоносителя.
6) Коэффициент гидравлического сопротивления трения в зависимости от числа Рейнольдса находим по формуле: .
7) Сопротивление трения находим для всех участков по формуле:
, где ξ – коэффициент гидравлического сопротивления.
8) Далее находим величину местных сопротивлений:.
9) Считаем коэффициент Нуссельта: , где Сt – поправка на неизотермичность потока, Сt = 1 так как изменение между температурой стенки и температурой жидкости невелико, Pr = 3,54 при t = 50°C.
10) Находим коэффициент теплоотдачи по формуле:
, где коэффициент теплопроводности воды λ = 0,6459 [Вт/м·°C].
11) Далее с помощью встроенной функции «поиск решений» вычисляем действительный расход теплоносителя. Зная коэффициент теплоотдачи α и энерговыделение можем определить распределение температур в экране. Для расчета используем вспомагательные величины: плотность гафниевого экрана, внутренний и внешний диаметры, внутренний и внешний радиус экрана.
1) Далее вычисляем площадь экрана по формуле: .
2) Вычислим линейный тепловой поток:.
3) Теплота отводится через обе поверхности трубы, поэтому задаем в качестве начального среднее значение радиуса r0, используя формулу [2]:
, где r1 и r2 – внутренний и внешний радиус гафниевого экрана.
4) На основании этого определим температуру стенки внутри экрана и снаружи:
, где qv – энерговыделение, λ – теплопроводность экрана.
Температура стенки зависит от r0, таким образом, получаем систему уравнений. Систему решим через «поиск решений».
Для анализа безопасности проведения эксперимента необходимо рассмотреть ситуацию, связанную с ведением положительной реактивности. При этом произойдет увеличение мощности реактора, а значит и энерговыделение в материале конструкции и увеличение теплового потока с поверхности экрана. При увеличении теплового потока с поверхности возможно закипание теплоносителя, а это может привести к ухудшению коэффициента теплоотдачи и роста температуры экрана. Для анализа данной ситуации необходимо посчитать критический тепловой поток с поверхности экрана и определить запас до кризиса.
Формула для вычисления критического теплового потока при течении жидкости, недогретой до температуры насыщения [1]:
[Вт/м2], где ∆Tнед=213,92, γ – плотность теплоносителя, γ' – плотность воды при насыщении, γ'' – плотность пара.
Запас до кризиса это отношение критического теплового потока к реальному:
Далее можем определить максимальную температуру гафниевого экрана:
, [°C], где t1 – температура поверхности гафниевого экрана, r2 и r1 – внешний и внутренний радиусы соответственно.
По результатам расчета:
1) Коэффициенты теплоотдачи внутреннего тракта с учётом минимального и максимального давления в системе равны: 6173, 18473 и 6173, 3202. Эти цифры показывают, что облучательное устройство надежно охлаждается. Коэффициенты теплоотдачи внешнего тракта с учётом минимального и максимального давления в системе равны: 3606, 915 и 20020, 7727. Эти цифры показывают, что облучательное устройство надежно охлаждается.
2) Результаты расчёта распределение температур в гафниевом экране:
Гафниевый экран |
Температура поверхности, °C |
внутреннее кольцо |
54 |
внешнее кольцо |
58 |
внутреннее кольцо |
70 |
внешнее кольцо |
119 |
3) Результаты расчета критического теплового потока, запаса до кризиса и максимальной температуры экрана:
Реальный тепловой поток внутр, qv |
Реальный тепловой поток внеш, qv |
Запас до кризиса внутр. |
Запас до кризиса внеш. |
Максимальная температура (r0), °С |
66093 |
62464 |
105 |
43 |
120 |
В результате расчёта определили, что t экрана находится в диапазоне от 53ºС до 120ºС – это существенно ниже температуры плавления гафниевого экрана tпл=2227°C. Таким образом, экран в процессе облучения будет сохранять механические свойства и физическую форму. Запас до кризиса внутреннего и внешнего тракта равен 105 и 43, т.е. чтобы произошла аварийная ситуация тепловой поток должен увеличиться в 105 раз, чего не произойдет даже в самой сложной ситуации – это еще раз доказывает, что проводимые эксперименты обеспечены полной безопасностью.